不同温度下沥青混合料的正常疲劳性能

摘要：本研究使混合物在不同温度下的疲劳行为正常化,并对混合物进行了强度和疲劳试验。沥青混合料的应力状态包括直接拉伸、单轴压缩和间接拉伸。提出了德赛屈服面和疲劳路径.建立了混合物的标准化疲劳特性模型.得出了以下结论。随着荷载速率的增加,沥青混合料的强度增加。随着温度的上升,混合物的强度降低了.在不同的温度和速率下,强度形成一个封闭的曲面.建立了德赛强度屈服面,形成一个封闭的曲面.当加载速率和温度低于某一临界线时,沥青混合料不会受到强度损害.确定了混合物在固定应力状态下的疲劳损伤路径.考虑了载荷的影响,确定了应力比.通过这种方法,可以描述一个标准化模型来表示不同温度和应力水平下沥青混合物的疲劳特性。对沥青混合料的间接拉伸状态,标准化疲劳方程参数为4.09.该模型比名义应力比确定的疲劳方程更适合于反映混合物的粘弹性行为。可以描述一个标准化模型来表示沥青混合物在不同温度和应力水平下的疲劳特性。对沥青混合料的间接拉伸状态,标准化疲劳方程参数为4.09.该模型比名义应力比确定的疲劳方程更适合于反映混合物的粘弹性行为。可以描述一个标准化模型来表示沥青混合物在不同温度和应力水平下的疲劳特性。对沥青混合料的间接拉伸状态,标准化疲劳方程参数为4.09.该模型比名义应力比确定的疲劳方程更适合于反映混合物的粘弹性行为。

关键词：沥青混合物标准化方程装载率试验温度压力级脱产面


1 . 导言
沥青主要由高分子碳氢化合物组成,在室温下呈黑色固体状。沥青作为一种重要的路面粘合剂材料,其使用性能主要受温度的影响( 我是周等人。,2022年 ; 韦等人。,2023 ; 严等人。,2022a )。当材料处于不同的温度环境时,性能将发生一系列变化( Chen, 2022 )。熟悉这些变化对于正确选择和应用材料是非常必要的( 哈姆扎等人。2012年 ; 严等人。,2022b )。当温度上升,沥青吸收热量,分子变得活跃,温度进一步上升,内聚力降低,强度降低,导致损害( 刘等人。,2022a , b ; 卢等人。,2019 )。当温度逐渐降低时,沥青变得脆性,其强度增加( 李等人。,2018年 )。沥青混合物在低温条件下更容易发生脆性裂纹。此时,沥青粘合剂变硬并失去其粘接性能( 肖等人。,2022年 )。当用抗裂纹指数作为疲劳性能指标时,沥青混合料的疲劳性能随温度的上升而恶化( 乔杜里等人。,2022年 ; 严等人。,2022c ).

沥青是一种复杂的胶体结构,其黏度随温度的变化而显著变化( 卢等人。,2022a , b ; 杨和陈,2022年 )。沥青混合物的混合、铺设和使用需要在适当的范围内控制温度。否则,会影响沥青路面的服务水平及驾驶舒适性( 史等人。,2017年 )。研究利用粘弹性连续损伤模型来表征沥青粘合剂粘弹性与混合物疲劳寿命的关系。结果表明,复合料的分布及其与沥青的附着性对混合料的疲劳性能有一定的影响( 德·奥利韦拉等人。,2023 ). 王等人。(2023c) 进行了时间扫描和线性幅扫描试验,以揭示沥青粘合剂的疲劳行为。从断裂能的角度重新定义了失效的平均值。就沥青而言,裂纹膨胀能力决定了疲劳性能.采用声发射法研究了沥青混合料在低温环境下的裂纹行为。 沙克等人。,2023 )。结果表明,沥青混合料在不同温度下具有不同的运动形式. 库艾等人。(2017年) 研究了沥青混合料在不同温度下的动态稳定性.他发现,随着试验温度的提高,混合物的动态稳定性降低。对沥青的研究以时间温度等价性为中心。 纳亚等人。(2013年) 通过时间温度叠加模型使主曲线平滑。以变形动力学方法为基础, 范德尔普特(2010) 从理论上推导出经验威廉-兰德-费里方程。在变化的温度环境中,温度变化的速率会增加混合物中产生的温度应力。这将有助于扩展疲劳裂纹扩展率( 罗等人。,2023 )。值得注意的是,温度对疲劳性能的影响在应力和应变控制模式( 程等人。,2022年 )。由于沥青对温度敏感,有必要研究不同温度环境下沥青混合料的疲劳性能。

沥青混合物具有弹性、粘度和塑性( 美国等国,2016年 ; 沈等人。2013年 )。提高路面的弹性恢复性能有助改善路面的疲劳性能( 乔杜里等人。,2022年 )。其力学性能也受应力、温度和时间的影响.在传统的静态载荷试验中,虽然在不同的国家有许多种试验和不同的规章制度,但对成形压力、试验温度和装载率作了规定( 贝等人。2011年 )。装载率能够模拟车辆的不同速度.在路面结构设计中,车辆载荷半径与车辆速度密切相关( 程等人。,2022年 )。因此,不能忽视载荷比对混合物力学性能的影响。先前的研究表明,在一定的负荷比范围内,沥青混合料的强度随负载比的增加和功率曲线的变化而提高( Lyu, 2012 ). 孔等人。(2009年) 准备了两个水泥沥青迫击炮。一个是脆性的,另一个是有弹性的。他定量地表达了位移率对两种水泥沥青砂浆的影响。试验结果表明,荷载比影响强度特性的原因是由于弹性元件。 李等人。(2011年)研究发现,在较低温度环境下,沥青混合料具有可塑性,载荷比对其抗拉强度有显著影响。有必要研究负载率对混合物力学性能的影响。没有更详细的研究考虑温度和载荷比对疲劳性能的影响。

在沥青路面的长期使用中,疲劳损伤是最常见的结构损伤。准确评估路面结构的疲劳性能对路面结构设计很重要( 赵等人。,2023 )。有许多解决方案可以评估混合物的疲劳性能( 苏达萨南和金姆2022年 ). 山等人。(2022) 提出了一种基于X射线和间接拉伸疲劳试验的疲劳损伤特征描述方法。该研究指出,沥青路面在较高的温度和较慢的行驶速度下,容易发生疲劳损伤。与此同时,路面内部的间隙引起了裂纹和疲劳破坏。 林等人。(2021年) 用巴黎定律和有限元的方法提出了反射裂纹的疲劳方程。在峰值载荷后期,疲劳微裂纹将进一步扩展并形成宏观裂纹。 胡等人。(2022) 利用数字图像处理方法建立了疲劳方程.该方法可定量评价疲劳裂纹的形成及试样损伤情况. 乔杜里等人。(2022) 对裂纹公差指标进行了分析,以表示疲劳特性. 肖等人。(2022) 建立了威布尔方程来表达防水混合物的疲劳特性,这与载荷比损伤程度有关。沥青混合料是混合和轧制沥青和不同粒径的骨料形成的多相材料( 科尔伯特和你,2012年 )。传统的疲劳试验是根据强度进行的,强度试验是按慢载荷比进行的( 伊谢洛维奇等人。,2017年 ; 奥兹博尔特等人。2006年 ). 罗等人。(2022) 通过动态剪切流变仪(DSR)试验,揭示再生沥青粘合剂的疲劳寿命。当应力较高时,疲劳寿命较短.结果还表明,混合物的刚度与疲劳寿命密切相关。基于JTG疲劳模型简化(JTGD50-2017), 王等人。(2023A , b) 进行了四点弯曲疲劳试验,建立了再生沥青混合料的预测疲劳寿命。结果表明,再生沥青混合料的含量会影响疲劳寿命.根据静态强度选择疲劳试验的应力水平.从高应力到低应力进行疲劳试验.当试样被破坏时,循环数增加,并通过应力水平和疲劳寿命之间的联系建立传统( 阿梅利等人。,2021年 )。传统的SN疲劳方程用于描述沥青混合物的疲劳特性时,不同应力状态下的疲劳方程存在较大差异。 卢等人。(2018年) 基于三维屈服判据,对不同应力状态下的疲劳特性进行了规范。但它只考虑温度对强度的影响。然而,沥青混合料是一种典型的粘弹性材料。混合物的力学性能与装载率和温度有关( DeCarlo, 2018 )。利用传统的SN疲劳方程建立了不同类型混合物的疲劳方程,其中包括不同的改性结合物和集料等级( 刘等人。,2022a , b ; 卢等人。,2020年 , 2022a , 2022b ; 王等人。,2023a , b , C ; 夏等人。,2021年 )。但它并没有研究疲劳荷载比和温度耦合对强度的影响,因此在不同的应力水平下,应力率无法表征疲劳阻力。结果导致疲劳方程的变形,使其无法反映强度破坏特性。

传统的疲劳方程不考虑荷载速率的影响,这对沥青混合物疲劳方程的描述是不合理的。在此基础上,对沥青混合物的强度和疲劳性能进行了不同装载率(5-30兆帕/秒)和不同温度(35摄氏度、25摄氏度、15摄氏度、0摄氏度、15摄氏度、30摄氏度)的测试。在此基础上,确定了不同温度下的德赛屈服面和载荷比.揭示了载荷比与温度的关系.结合德赛模型,可在屈服面上表达沥青混合料的抗损性。计算了不同载荷和不同温度下的疲劳路径.在这个路径上,应力比(考虑到装载率的影响。通过这种方法,对混合物在不同温度和应力水平下的疲劳特性进行了归一化,并建立了一个归一化模型。

2 . 试验方法
分析混合物的力学性能很重要.沥青在混合料中起着重要的作用,沥青能使聚合物结合.使混合料保持粘弹性性( 伦德斯特拉姆和迪姆·伊松,2003年 )。在应力-应变曲线( 太阳等人。,2015年 )。当温度升高时,混合物的软化阶段延长.但是,温度降低,硬化相缩短,出现脆性破坏,如 Fig. 1随着温度的降低,沥青混合料的强度逐渐增加,但破坏应变逐渐减小。随着温度的上升,沥青混合料首先在荷载作用下表现出弹性特性,然后受到粘弹性损伤)。

Fig. 1
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Fig. 1 . 单轴载荷和不同温度下应力应变曲线。

当工作温度变化时,路面会出现疲劳应力.使用温度严重影响混合物的疲劳性能.必须测试和从理论上研究混合物在不同温度下的疲劳性能,以真正反映路面的疲劳行为( 范等人。,2022年 )。目前的大多数试验没有充分考虑温度对沥青混合料的影响。混合物疲劳试验是在15°C进行的,这与路面的实际疲劳性能有很大的差别。为了缩小这种差别,更实际地反映道路的实际疲劳性能,有必要研究混合物在不同温度下的疲劳性能。

亚利桑那大学的德赛提出了一个屈服面响应函数。这可以用来揭示混合物在静态应力下的弹性行为.它属于八面体剪切应力序列(理论)。屈服面的表达形式如下.
(1)
(2)
(3)
在哪里是不同应力状态下的屈服面模型,是第一个应力张量不变量,是第二个局部应力不变量,是矿坑的角度,是大气中的压力,其他的参数,是第一、第二和第三主要压力。

是一个封闭的表面,由矿柱角、初始应力和屈服应力组成。矿柱角(代表主应力的组成。初始应力表示应力矢量半径,因为试样没有损坏.屈服应力表示材料屈服向量的半径.不同的应力状态在不同的温度和不同的载荷比下具有不同的初始应力和屈服应力。因此,封闭表面与加载速率、温度和应力状态有关.…确定混合物的销毁极限.当使用温度或负载比低于某一临界线时,沥青混合料不会受到强度损害。曲面可以均匀地反映路面底层的车辙、裂纹、弯曲、拉扯等疲劳破坏形式。

根据德赛模式, 李等人。(2013年) 建立了一种分析混合物疲劳实验结果的方法.在应力控制和约束控制模式下,可以进行疲劳实验。这两个实验的结果可以比较和规范化。然而,这一文献没有考虑到载荷比对强度的影响。 卢等人。(2018年) 考虑载荷速率的影响,确定疲劳路径.但是,我们没有考虑温度的影响。在以往研究的基础上,考虑温度的影响,建立了强度屈服面。以间接拉伸试验为例,确定了不同工作温度和应力水平下的疲劳路径并进行了规范化。

间接拉伸(IDT)试验样品的生产可通过马歇尔试验制备,生产简单易用,已被研究人员采用。IDT在沥青混合料疲劳研究中更为普遍( 张等人。,2016年 )。IDT疲劳试验也称为裂疲劳试验。IDT试验提供了一个双轴应力状态。它更接近实际的车轮载荷应力状态.这是描述混合物受拉应力( Lee, 2015 ).

根据德赛模型,可以得到各种应力状态的坐标。然后得到不同温度和载荷比的强度屈服表坐标.上面的坐标可以绘制为一个强度屈服面.在强度屈服面上可以确定IDT疲劳试验的起点和失效点。两者之间的距离反映了材料抗疲劳的性能.不同温度和不同应力水平下的疲劳试验具有相同的疲劳应力路径,因此可以进行规范化。

3 . 材料和研究方法
3.1 . 材料
在实验中,采用 库艾等人。(2017年) ,而总合是在佛山生产的,有关指数载于 表1 和 2 .通过马歇尔试验确定了沥青和骨料的最佳速率。 表3 .

表1 . 改进的沥青性能。

技术指标    行业标准    结果
Penetration at 25 ​°C (dmm)    60–80    54.8
在摄氏15度时的延性    ≥100    >100
软化点(℃)    ≥60    75
在按规定温度计135℃时的动态粘度    ≤3    2.36
闪光点(摄氏度)    ≥230    265
Solubility (%)    ≥99    99.8
之后的
体重损失(%)    ≤±1    0.22
剩余渗透率(%)    ≥65    75.1
5摄氏度时残余延性    ≥15    23.2
表2 . AC-13混合物的聚集梯度。

筛尺寸(毫米)    16    13.2    9.5    4.75    2.36    1.18    0.6    0.3    0.15    0.075
上限    100    100    85    68    50    38    28    20    15    8
下限    100    90    68    38    24    15    10    7    5    4
中等级    100.0    95.0    76.5    53.0    37.0    26.5    19.0    13.5    10.0    6.0
通过率(%)    100.0    95.0    74.0    48.5    34.0    23.5    15.0    11.0    8.5    6.0
表3 . 马歇尔测试结果。

沥青集料比(%)    质量(克/厘米) 3 )    气隙体积VV(%)    沥青VFA(%)    矿体中的间隙(%)    马歇尔稳定性(kn)    流量值(0.1毫米)
5.2    2.45    4.6    67.5    16.3    13.1    28.1
规格要求    –    3–6    55–70    ＞12.5    ＞8    15–40
3.2 . 研究方法
通过直接拉伸、单轴压缩和间接拉伸试验,建立了不同载荷比和不同温度下的屈服面。直接拉伸试验是由切割块样品,300毫米,300毫米,50毫米进入光束。单轴压缩试验件由超铺陀螺压实机(SGC)构成。为进行马歇尔实验准备了IDT样品。在进行试验之前,这些样品被保存在一个温度为15摄氏度的常温室中。所有试验操作都按照规格进行(JTGE20-2011)。在每次试验中使用了三个样品,以确保试验结果的可靠性。特定样本尺寸载于 Fig. 2 .

Fig. 2
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Fig. 2 . 测试样本。IDT样本。IDT状态。(c)DT样品。(d)发展状况。(e)加州大学样本。加州大学。

DT、IDT和UU试验是道路工程中最常用的强度试验方法。根据德赛模型,可以得到DT、IDT和UU的屈服面模型坐标。根据实验结果,这些应力状态的坐标可以在不同的温度和载荷比下计算出来。它们显示在 表4 .

表4 . 压力状态的坐标。

压力状态    力量                        测深角(°)
直接张力    R D    R D    0    0    R D     R D /3    0
间接张力    R 我    R 我    0    −3 R 我    −2 R 我     R 我 /3    
单轴压缩    R C    0    0    − R C    − R C     R C /3    60
正如我们所知,沥青混合物是一个动态指示器.使用温度和装载类型严重影响混合物的强度.然而,沥青路面的规范规定,拉强度是通过推迟传统的疲劳试验方法获得的。沥青混合料的强度被认为是一个常数,不被认为随环境使用温度环境和装载方式而变化。这与典型的路面弹性特性不一致。

在此基础上,进行了不同温度和不同应力水平的IDT疲劳试验。负载是连续的半正体负载。对一个半月波,负载频率()及装载率()与压力水平有下列关系.
(4)

4 . 测试结果及分析
根据强度试验结果,计算了不同应力状态下的坐标.在不同的温度和不同的加载速度下,绘制了不同应力状态的强度屈服面。 Fig. 3 .

Fig. 3
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Fig. 3 . 在不同的温度和不同的加载速率下,强度产生表面.

Fig. 3 显示当荷载比增加时,混合料的强度值增加.这也导致屈服面的逐渐向外膨胀随着载荷的增加。同时,当温度上升时,强度降低.对于相同的荷载比状态,UU状态具有最高的强度值,其次是间接拉伸,最小的是直接拉伸的强度。在同一温度下情况是一样的.所代表的是 Fig. 3 随着载荷比的增长和温度的下降,强度屈服面逐渐向外延伸。结果表明,沥青混合物作为粘弹性材料,易受温度和载荷的影响。

因此,对应于加载速度的各种应力级的间接抗拉强度和坐标显示在 表5 .坐标在强度屈服面上绘制,如图所示: Fig. 4 .为了详细观察, Fig. 4 扩大到 Fig. 5 .

表5 . 坐标与装载速度相对应。

压力状态    压力水平    我 1 (MPa)    (MPa)
间接张力    0.25    −0.5    0.520
0.50    −1.0    1.041
1.00    −2.0    2.082
1.50    −3.0    3.122
Fig. 4
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Fig. 4 . 间接拉伸试验疲劳应力路径。

Fig. 5
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Fig. 5 . 部分特殊展示。

如图所示 Fig. 5 ,指向 O (0,0)是零点。… O 点没有任何应力和装载状态.要点( A ' , B ' , C ' , D ' )表示材料的强度屈服点,在35°C的不同载荷下。点 A , B , C ,以及 D 指示间接拉伸疲劳试验的起动器应力模式点,对应不同的加载速率。指向 E 表示被压缩破坏的试样或路面的临界应力的失效状态。指向 F 描述了试样或路面内的临界应力在拉伸破坏中的失效状态.如图所示 Fig. 5 ,所有的压缩失效点都在 OE 排队。… 属于…的 线聚集了拉伸伤害点。

如图所示 Fig. 4 , Fig. 5 ,连接点和零点的线的斜线在不同的加载速率状态下是等价的。它是恒定不变的,随着载荷的变化.也就是说,根据屈服率准则,不同装载时间下的点会随时间而移动。 OA , OB , 控制器 ,以及 OD 作为轨迹。当温度降低时,强度屈服点沿屈服面向外扩展,与原产地的距离延长,反映出材料抵抗损害的能力提高。

从点到点的路径长度指向,也就是说,介绍了沥青混合料在常温和常压比下抗疲劳损伤的能力。的距离的增加代表材料抗疲劳能力的提高。其结果是,到 可以用来执行它的性能,抵抗疲劳失效,如EQ所示。 (5) .
(5)
在哪里是压力分配, 它的长度 OA ,以及它的长度.…和 可在 Fig. 5 .

关键是 A 坐标是剪切应力强度.它可以描述这些材料或结构在相应的疲劳实验条件下抵抗失效的能力。建立屈服面,即在一定的剪切应力强度下,初始剪切应力强度值越低,抗疲劳性能越好。因此,点坐标的比率 A 指向 A 可用于表征其抗疲劳损伤的能力,如EQ所示。 (6) .
(6)

Δ 其特征是在疲劳试验期间,材料或结构的初始应力状态比和抗损伤能力(剪切应力强度)。初始应力状态与压力水平密切相关。在疲劳试验中,不同温度下的每个应力级别与每个应力级别一致。 Δ ,以及不同的 Δ 对应不同的疲劳数。把数字联系起来 Δ ,可以获得混合物在不同温度和不同应力水平下的疲劳表达。
(7)
在哪里是疲劳的生命, 是应力比, k 和 n 是疲劳方程的参数。

何时,初始剪切强度与其特定载荷状态下的破坏强度相同。即,当疲劳试验应力与其疲劳失效临界值相同时,在疲劳试验期间,试样会立即受到损坏。等于1。因此,这一表述可以满足国家:它就可以 ,如情商所示。 (8) .
(8)

在不同温度下,IDT试验的初始点和破坏点的坐标显示在 表6 .

表6 . 初始点和失效点的坐标。

温度(℃)    压力级            Δ
35    0.25    0.520    3.25    0.16
0.50    1.041    3.68    0.28
1.00    2.082    4.17    0.50
1.50    3.122    4.49    0.70
25    0.25    0.520    5.66    0.09
0.50    1.040    6.37    0.16
1.00    2.082    7.16    0.29
1.50    3.122    7.68    0.41
15    0.25    0.520    8.02    0.06
0.50    1.041    8.96    0.12
1.00    2.082    10.01    0.21
1.50    3.122    10.68    0.29
0    0.25    0.520    12.39    0.04
0.50    1.041    14.04    0.07
1.00    2.082    15.91    0.13
1.50    3.122    17.11    0.18
−15    0.25    0.520    18.64    0.03
0.50    1.041    22.01    0.05
1.00    2.082    26.00    0.08
1.50    3.122    28.65    0.11
−30    0.25    0.520    24.24    0.02
0.50    1.041    28.03    0.04
1.00    2.082    32.43    0.06
1.50    3.122    35.31    0.09
两者之间的联系 Δ 总结了不同的温度和不同的应力水平,并考虑了混合物的疲劳寿命。 Fig. 6 .

Fig. 6
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Fig. 6 . 不同温度下不同应力水平的标准化方程。

Fig. 6 表明不同温度和不同应力水平下的疲劳特性可以用一个方程表示。由于强度屈服面随着温度的降低而扩大,初始应力与屈服应力之间的路径随着温度的降低而增加。混合物的疲劳行为增强.如上文所述 Fig. 6 ,低温数据点分布在拟合曲线的左上角,显示较长的疲劳寿命。高温数据点分布在拟合曲线以下,显示了较短的疲劳寿命。

Fig. 6 a标准化连接 N f 以及不同温度下的应力水平,可以建立混合物的疲劳方程。在疲劳实验中,在不同的温度下,每个应力级别对应于 Δ 以及 N f .在这个标准化方程中, 已经被证实是1.这揭示了疲劳失效与强度破坏之间的联系.总结了沥青的疲劳性能,表明在不同的温度和不同的应力水平下,其疲劳性能是一致的。对于处于间接拉伸状态的沥青混合料,不同温度下不同应力水平的标准化疲劳方程 N f ​= ​ Δ −4.09 , R 2 ​= ​0.97.

5 . 与传统疲劳试验相比
混合物的静态载荷模式是通过施加50毫米/分钟( 中华人民共和国交通运输部,2011年 )。静态载荷和疲劳试验( 卢等人。,2022a , 2022b , 2023 )。这将使静态载荷强度与疲劳试验所对应的动态强度值有很大的不同。静态荷载强度决定了名义应力比。然后对疲劳曲线进行了拟合,如图所示: Fig. 7 .

Fig. 7
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Fig. 7 . 基于名义应力比的曲线拟合。

图中所示的直线 Fig. 7 是根据静态荷载强度和 N f 传统的疲劳方程以静态荷载强度为参数进行名义应力比的计算,没有考虑荷载速率的影响。也就是说,疲劳表达也揭示了沥青混合料的强度破坏特性。在此基础上,它将导致一个概念应力比为1,而疲劳寿命不是1。这可以在 Fig. 7 .因此,这种基于名义应力比的疲劳表达不能反映实际的混合物特性。两种疲劳表达方式 Δ 用名义应力比表示的疲劳表达式是双测井坐标下的直线方程。然而,斜率由 Δ 是大的,它与横坐标的交叉点是接近点(1,1)。然而,用名义应力比和横坐标表示的疲劳表达的交点与点(1,1)相差甚远,这显然是不现实的。

试验结果表明,疲劳方程表达了疲劳方程 Δ 比名义应力比所表达的疲劳表达更精确。同时,实验结果可以向两端拉伸,直到它与坐标轴交叉。将以名义应力表示的疲劳方程扩展到两端将导致显著的偏差。在不同温度下,理论应力比与拟合曲线不同。这很难正常化。不同温度下的疲劳回归方程 Δ 可以规范化,并可以用模型来描述。

6 . 结论
SN疲劳方程仅考虑了疲劳加载速度和温度的影响,使其无法准确反映疲劳特性。在此基础上,对沥青混合物的强度和疲劳进行了不同装载率(5-30兆帕/秒)和温度(35摄氏度、25摄氏度、15摄氏度、0摄氏度、15摄氏度、30摄氏度)的试验。确定了德赛屈服面和疲劳路径.在不同的维修温度和应力水平下,混合物的疲劳特性进行了归一化,建立了一个归一化模型。主要结论如下。
(1)
根据不同应力水平和温度下的强度试验日期,确定了沥青混合料的产面。随着载荷的增长和温度的下降,强度屈服面逐渐向外延伸。在屈服面以下,混合物试样不会受到损坏.

(2)
根据不同的应力水平和温度,提出了屈服面的疲劳路径。同时,提出了基于应力比的疲劳方程,这是一种重新定义的疲劳特性描述方法。所表达的疲劳方程 Δ 比与指定应力比相关的疲劳表达式更精确。

(3)
通过本文提出的方法,消除了温度和应力水平对沥青混合料疲劳行为的影响。对于处于间接拉伸状态的沥青混合料,标准化疲劳方程是 N f ​= ​ Δ −4.09 , R 2 (c)/=0.97。在未来的研究中,将进行一系列试验,以研究沥青类型对疲劳性能的影响。